{"id":7761,"date":"2024-12-04T16:24:12","date_gmt":"2024-12-04T16:24:12","guid":{"rendered":"https:\/\/legacy.tunneltech.eu\/?page_id=7761"},"modified":"2024-12-04T16:24:12","modified_gmt":"2024-12-04T16:24:12","slug":"leistung-und-optimierung-von-luftkanal-wendungen","status":"publish","type":"page","link":"https:\/\/legacy.tunneltech.eu\/de\/leistung-und-optimierung-von-luftkanal-wendungen\/","title":{"rendered":"Leistung und Optimierung von Luftkanal-Wendungen"},"content":{"rendered":"\t\t
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\n \u00dcberblick<\/a>
\n Prinzipien & Effizienz<\/a>
\n Produkt-Highlights<\/a>
\n Dokumentation<\/a>\n<\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
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VER\u00d6FFENTLICHUNG<\/p>\n

TEST<\/p>\n

TEST<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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\u00dcbersicht<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
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Einf\u00fchrung in Wendeschaufeln<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
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Im Bereich des Luftstrommanagements spielt das Design von Kanalecken eine entscheidende Rolle f\u00fcr die Effizienz und Funktionalit\u00e4t von Bel\u00fcftungs-, HLK-Systemen und Windtunneln. Wenn die Luft gezwungen ist, eine scharfe Kurve zu machen, wie es in Kanalsystemen h\u00e4ufig erforderlich ist, trifft sie auf erh\u00f6hten hydraulischen Widerstand, was zu h\u00f6heren Druckverlusten und Turbulenzen f\u00fchrt. Dies beeintr\u00e4chtigt nicht nur die Effizienz des Systems, da mehr Energie erforderlich ist, um den Luftstrom aufrechtzuerhalten, sondern wirkt sich auch auf die strukturelle Integrit\u00e4t des Kanalsystems aus, da die durch turbulente Str\u00f6mungen ausge\u00fcbten ungleichm\u00e4\u00dfigen Dr\u00fccke die Konstruktion belasten.<\/p>\n

Hier kommen Wendeschaufeln<\/strong>, auch bekannt als Eckschaufeln<\/strong> oder Leitschaufeln<\/strong>, ins Spiel (Abb. 1<\/strong>). Kanaleckenschaufeln, die in den Ecken installiert werden, erm\u00f6glichen es der Luft, die Kurve mit minimalem Widerstand zu passieren, wodurch Druckverluste effektiv reduziert und Turbulenzen gemindert werden \u2013 ohne dass der zus\u00e4tzliche Platz erforderlich ist, den sanfte Radiuskr\u00fcmmungen ben\u00f6tigen w\u00fcrden. Dadurch sind Wendeschaufeln eine ideale L\u00f6sung f\u00fcr ein effizientes Luftstrommanagement in kompakten R\u00e4umen.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tunnel\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig.1. Tunnel Tech turning vane corner section assembly<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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Hochleistungs-Leitschaufelsektionen im Wettbewerb mit allgemeinen HVAC-L\u00f6sungen.<\/h3>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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Die traditionelle L\u00f6sung, um den genannten sch\u00e4dlichen Ph\u00e4nomenen erh\u00f6hter Turbulenzen, Druckverluste und L\u00e4rmentwicklung in einem stark gekr\u00fcmmten Kanal zu begegnen, besteht darin, radiale Kanalb\u00f6gen zu entwerfen (Abb. 2<\/strong> und Abb. 4, Fall 2<\/strong>). Diese B\u00f6gen verringern zwar in gewissem Ma\u00dfe Turbulenzen, L\u00e4rm und Druckverluste (die bei einer scharfen Kurve, wie in Abb. 4, Fall 1<\/strong>, h\u00e4ufig auftreten), bringen jedoch ihre eigenen Probleme mit sich.<\/p>\n

Mehrere traditionelle Bel\u00fcftungskanalsysteme mit einer Kurve aus sanft gebogenem Blech und gebogenen Str\u00f6mungslenkern sind in Abb. 2 links<\/strong> dargestellt. Das Bild zeigt einige Beispiele f\u00fcr Standardvarianten, die h\u00e4ufig in HLK-Kan\u00e4len verwendet werden, z. B. gem\u00e4\u00df den DW144-Kanalnormen.<\/p>\n

Solche Kanall\u00f6sungen sind in kleinen Anwendungen im Bauwesen, bei kleinen Unternehmen und in Niedrigleistungssystemen f\u00fcr HLK-Anwendungen, bei denen die Energiekosten kein wesentlicher Faktor sind, \u00fcblich und kosteng\u00fcnstig. Dieses Design ist jedoch keine gute L\u00f6sung f\u00fcr L\u00fcftungs- und K\u00fchlsysteme in mittleren und gro\u00dfen sowie hochkapazitiven Anwendungen in der Energieerzeugung, Metallurgie, Turbomaschinen, W\u00e4rmetauschern, Abw\u00e4rmer\u00fcckgewinnung und modernen, gr\u00fcnen und erneuerbaren Energieanwendungen, bei denen hydraulische Effizienz und Energieeinsparungen unverzichtbar sind.<\/p>\n

Es ist jedoch nicht erforderlich, jedes Mal einen ma\u00dfgeschneiderten, nicht standardm\u00e4\u00dfigen Kanal zu bauen, wenn der Energieverbrauch eines hydraulischen Netzwerks optimiert werden soll. Abbildung 2 rechts<\/strong> zeigt eine Variante des diagonalen Leitfl\u00e4chensegments von Tunnel Tech, das energieeffizient, ger\u00e4uscharm und wenig turbulent ist, die Industriestandards f\u00fcr HLK-Systeme erf\u00fcllt und auch f\u00fcr gro\u00dftechnische und Hochleistungsanwendungen im industriellen Bereich verwendet werden kann. Ein Beispiel f\u00fcr eine gro\u00dftechnische Anlage, in die das diagonale Wendeleitfl\u00e4chensegment leicht integriert werden kann, ist in Abb. 3<\/strong> zu sehen.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"HVAC\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig.2. Traditional medium-scale HVAC smooth elbow with splitter vane \nmade of sheet metal, DW144 standard (on the left), and high performance Tunnel Tech turning vane diagonal assembly for standard air ducts (on the right).<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Large\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
Fig.3. Large scale Tunnel Tech's air duct turning sections for wind tunnels, power generation and and industrial applications.<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
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Kernprinzipien & Effizienz<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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Wendeschaufeldesign zur Verringerung von Druckabfall, Turbulenzen und L\u00e4rmemissionen.<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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\r\n \r\n Zum Vergleich verschiedener Biegedesigns werden die Druckverluste (\u0394P<\/b>) und die durch CFD simulierten Str\u00f6mungsmuster in der Abb. 4<\/b> unten gezeigt. \r\n <\/span>\r\n \r\n Als Demonstrationsbeispiel wurden eine Einlassstr\u00f6mungsgeschwindigkeit von 20 m\/s und ein quadratischer Kanal mit 2×2 m Querschnitt gew\u00e4hlt. Der Geschwindigkeitsbereich von 20 m\/s wurde zu Demonstrationszwecken gew\u00e4hlt, da professionelle vertikale Windtunnel f\u00fcr Indoor-Skydiving in der Regel die meiste Zeit in Modi betrieben werden, bei denen die Str\u00f6mungsgeschwindigkeit im Biegebereich zwischen 10 und 30 m\/s variiert. \r\n <\/span>\r\n <\/span>\r\n \r\n CFD-Berechnungen wurden bei 1 Standardatmosph\u00e4re, 20 \u00b0C und null Luftfeuchtigkeit mit kompressiblem Gas und einer adiabatischen Wand mit einer Rauigkeit von 250 \u00b5m durchgef\u00fchrt. Es wurde ein Netz mit 6 bis 10 Millionen Zellen pro Bereich verwendet. Am Einlass wurde ein flaches Einlassprofil und eine Turbulenz von 2 % angenommen. Die Turbulenz wurde mit dem k-\u03b5-Modell behandelt.\r\n <\/span>\r\n<\/p>\r\n\r\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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\n NB!<\/span><\/i><\/b>
\n Bitte beachten Sie, dass die in Abb. 4 gezeigten Abbildungen spezielle Beispiele sind, die ausschlie\u00dflich zur Veranschaulichung der Funktionsprinzipien und zum Vergleich einiger Arten von Drehkurelementen pr\u00e4sentiert werden.<\/span><\/i>
\n
\n Diese F\u00e4lle k\u00f6nnen nicht als allgemein f\u00fcr alle Anwendungsf\u00e4lle ausgelegt werden.<\/i>
\n F\u00fcr jedes reale Bel\u00fcftungssystem oder andere hydraulische Netzwerk m\u00fcssen spezifische hydraulische Parameter, Kanalgr\u00f6\u00dfe und -form, Rauheit und strukturelle Unregelm\u00e4\u00dfigkeiten, Str\u00f6mungsinhomogenit\u00e4ten sowie exakte physikalische Gasparameter f\u00fcr jeden Berechnungspunkt ber\u00fccksichtigt werden.<\/i>
\n Sie k\u00f6nnen eine solche Berechnung f\u00fcr ein spezifisches System bei uns anfragen<\/u><\/a>.<\/i>
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Die folgenden Designf\u00e4lle werden beschrieben:<\/p>\n

    \n
  1. Eckabschnitt ohne Leitwenden.<\/li>\n
  2. Sanft gebogener Eckabschnitt (r = \u00bd der Kanalth\u00f6he) mit radial gebogenen Str\u00f6mungslenkern. Der Druckverlust h\u00e4ngt auch von der Anzahl und der Geometrie der Kanalabstandshalter ab. Ein Beispiel mit minimaler Anzahl optimierter Luftstr\u00f6mungsteilerplatten wird gezeigt.<\/li>\n
  3. Einfache radial gebogene d\u00fcnne Platten (10-20 mm dick).<\/li>\n
  4. Typische, nicht optimierte Wendeschaufeln der engsten Wettbewerber.<\/li>\n
  5. Tunnel Techs optimierte Wendeschaufeln (TTE-TV) mit einem optimierten Profil.<\/li>\n<\/ol>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Das gr\u00f6\u00dfte Problem bei runden, gebogenen Kan\u00e4len mit wenigen einfachen gebogenen Platten als Separatoren (oder ganz ohne Leitwenden) ist das Druck- und Geschwindigkeitsverteilungsmuster am Ausgang des Wendeabschnitts (Abb. 4, Fall 2,<\/strong> siehe den Auslassquerschnitt). Dieses Muster zeigt, dass die Geschwindigkeit von der Au\u00dfenwand zur Innenwand jeder Str\u00f6mungsunterteilung zunimmt, was zu einer ungleichm\u00e4\u00dfigen Str\u00f6mung, gro\u00dfer Turbulenz und L\u00e4rmentwicklung f\u00fchrt. Je kleiner der Biegeradius, desto gr\u00f6\u00dfer ist die Wahrscheinlichkeit von Str\u00f6mungsabl\u00f6sung, Verzerrung des Druck- und Geschwindigkeitsfelds, L\u00e4rmpegel und Druckverlust.<\/p>\n

    Der einzige Weg, diese Probleme zu \u00fcberwinden, ist ein gro\u00dfer Kr\u00fcmmungsradius eines solchen Eckabschnitts und eine Erh\u00f6hung der Anzahl an Luftleitwenden. Hier tritt jedoch das zweite Problem auf \u2013 der erh\u00f6hte Platzbedarf, um solche Biegungen unterzubringen, sowie die Materialkosten f\u00fcr mehrere radiale Kanalabstandshalter, die auf die Querschnittsfl\u00e4che des Kanals abgestimmt sind. In gro\u00dfen Kanalsystemen kann die Implementierung von sanft gebogenen B\u00f6gen zu unverh\u00e4ltnism\u00e4\u00dfig gro\u00dfen Strukturen f\u00fchren, was diesen Ansatz in vielen Szenarien unpraktisch macht, insbesondere dort, wo Platz knapp ist. Der zus\u00e4tzliche Platzbedarf wird durch die gestrichelten Linien in Abb. 4, Fall 2<\/strong> unten angezeigt. Die H\u00f6he und Breite jeder Biegung muss um mindestens die H\u00e4lfte der Kanalgr\u00f6\u00dfe erh\u00f6ht werden. F\u00fcr rezirkulierende Windtunnel bedeutet dies eine Vergr\u00f6\u00dferung der Geb\u00e4udedimensionen um mehrere Meter in jede Richtung, was zu h\u00f6heren Kanalkosten und h\u00f6heren Investitionen f\u00fchrt. Zudem kostet jeder Str\u00f6mungsteiler genauso viel wie die Kanalwand.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t

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    Fig.4. Corner sections in a ductwork - design and performance comparison<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
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    Die optimale L\u00f6sung f\u00fcr Windtunnel und industrielle Bel\u00fcftung sind drehbare Leitwenden mit einem Fl\u00fcgelprofil, die diagonal angeordnet sind, wie in Abb. 4, F\u00e4lle 3-5<\/strong> dargestellt.<\/p>\n

    Alle oben gezeigten CFD-Bilder beziehen sich auf den Eckabschnitt eines Luftkanals mit 2x2m Einlass und einer Luftstr\u00f6mungsgeschwindigkeit von 20 m\/s. Dies ist ein Beispiel, das am relevantesten f\u00fcr Indoor-Skydiving und Anwendungen in langsam laufenden, unterschalligen Windtunneln ist.<\/p>\n

    Abbildung 4, Fall 3<\/strong> zeigt einen Eckabschnitt mit einfachen Leitwenden aus d\u00fcnnen, gebogenen Metallplatten. Abb. 4, Fall 4<\/strong> ist das beste Beispiel f\u00fcr drehbare Leitwenden, die von den engsten Wettbewerbern von Tunnel Tech angeboten werden. Beide haben eine geringere Sehnenl\u00e4nge und ein nicht optimiertes Profil, was zu einer Reststr\u00f6mungsungleichm\u00e4\u00dfigkeit am Abschnittsausgang, h\u00f6herem aerodynamischem Widerstand und Luftkanall\u00e4rm f\u00fchrt. D\u00fcnne Leitwenden aus einfachen, gebogenen Metallplatten \u00fcberschreiten in der Regel auch bei niedriger Luftgeschwindigkeit die zul\u00e4ssigen L\u00e4rmpegel, und eine Variante mit einem dicken und kurzen Profil mit geringem Sehnen-Dicken-Verh\u00e4ltnis hat auch eine kleinere Oberfl\u00e4che, was bei Anwendungen mit gek\u00fchlten Leitwenden zur W\u00e4rme\u00fcbertragung unerw\u00fcnscht ist.<\/p>\n

    Im unteren Teil von Abb. 4, Fall 5<\/a><\/strong> ist der Luftkanaleckabschnitt mit hochleistungsf\u00e4higen Tunnel Tech-Wendeschaufeln<\/strong><\/a> (Bestellnummer: TTE-TV-90<\/strong>) dargestellt. Wie aus den Querschnitten ersichtlich, ist die Str\u00f6mung im Fall korrekt profilierter Leitwenden gleichm\u00e4\u00dfiger, was zu weniger Druckverlust und niedriger Turbulenz f\u00fchrt.<\/p>\n

    Das Druck-\/Geschwindigkeitsprofil der Auslassluft ist ebenfalls viel besser f\u00fcr die Eckabschnitte von Tunnel Tech, die mit langen Leitwenden ausgestattet sind, als in anderen F\u00e4llen. Dies f\u00fchrt zu einer unvergleichlichen aerodynamischen Qualit\u00e4t von Tunnel Tech, die sich in zahlreichen Bewertungen von professionellen Fallschirmspringern und anderen Kunden widerspiegelt.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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    Alle oben besprochenen Daten, einschlie\u00dflich der Sehnenl\u00e4nge und K\u00fchloptionen, sind auch in Tabelle 1<\/strong> verf\u00fcgbar.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\tTabelle 1. Vergleichende Parameter f\u00fcr die F\u00e4lle 1\u20135 aus Abbildung 4.<\/span><\/th>\n\t\t\t \t\t\t\t <\/tr>\n\t\t\t <\/thead>\n\t\t\t \t
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    Alle oben besprochenen Daten, einschlie\u00dflich der Sehnenl\u00e4nge und K\u00fchloptionen, sind auch in Tabelle 1<\/strong> verf\u00fcgbar.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

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    \u0394P (Pa)\u00a0 \u00a0(*)<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

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    \u03be\u00a0 \u00a0(*)<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

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    Sehnenl\u00e4nge (mm)<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

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    K\u00fchlung<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/tr>\n\t\t\t \t\t\t\t\t\t

    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    1. Keine Schaufeln, scharfe Kurve<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    \u0394P = 114<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    \u03be = 0.47<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t–\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    Keine K\u00fchlung<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/tr>\n\t\t\t \t\t\t\t\t\t

    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    2. Sanft gebogener Eckabschnitt<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    \u0394P = 41<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    \u03be = 0.17<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t> 2000\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\tKeine K\u00fchlung\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/tr>\n\t\t\t \t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    3. Einfach radial gebogene d\u00fcnne Platten<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\u0394P = 80\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    \u03be = 0.33<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t250 – 500\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\tKeine K\u00fchlung\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/tr>\n\t\t\t \t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    4. Wendeschaufeln der engsten Wettbewerber, kleine Sehnenl\u00e4nge<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    \u0394P = 88<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\u03be = 0.37\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t280\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\tJA\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/tr>\n\t\t\t \t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    5. Optimierte Wendeschaufeln von Tunnel Tech, mit gro\u00dfer Sehnenl\u00e4nge<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    \u0394P = 57<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    \u03be = 0.24<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t500\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    JA<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/tr>\n\t\t\t \t\t\t\t\t\t

    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div><\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/td>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t \t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    		\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
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    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    (*) Die Werte sind nur f\u00fcr das gezeigte Beispiel bei 20 m\/s, einschlie\u00dflich eines 18 m langen Kanals, g\u00fcltig. F\u00fcr Demonstrationszwecke.<\/span><\/i><\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t

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    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"unnel\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    Fig.5. Tunnel Tech and competitor\u2019s turning section comparison. Darcy-Weisbach Hydaraulic loss coefficient for the same geometry and initial calculation conditions.<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Die Werte des hydraulischen Verlustkoeffizienten f\u00fcr den Geschwindigkeitsbereich bis zu 100 m\/s f\u00fcr den Kanalbiegebereich mit TunnelTech- und Konkurrenz-Leitschaufeln, ohne Schwankungen aufgrund der Wahl der Ausgangsdaten, sind in Abb. 5<\/b> dargestellt.<\/p>\n

    Weitere Details zu hydraulischen Verlusten entlang der Kanall\u00e4nge, lokalen Widerst\u00e4nden und dem gesamten hydraulischen Verlustkoeffizienten werden nachfolgend aufgef\u00fchrt.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t

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    Reduzierung von Turbulenzen f\u00fcr zuverl\u00e4ssige hydraulische und strukturelle Sicherheitsberechnungen<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Ein gleichm\u00e4\u00dfiges und vorhersehbares Druck-\/Geschwindigkeitsprofil ist besonders wichtig f\u00fcr Anwendungen, bei denen hohe Turbulenzen oder Str\u00f6mungsabl\u00f6sungen nicht akzeptabel sind, wie z. B. in experimentellen Windkan\u00e4len, Indoor-Skydiving-Anlagen und Hochleistungsanwendungen. Diese parasit\u00e4ren Ph\u00e4nomene sowie durch Str\u00f6mungsabl\u00f6sungen und gro\u00dfskalige Turbulenzen verursachte Druckpulsationen sind auch in Installationen unzul\u00e4ssig, die frei von akustisch induzierten Vibrationen sein m\u00fcssen und bei denen statische Druckabweichungen aufgrund der Anforderungen an die strukturelle Stabilit\u00e4t der Luftkan\u00e4le nicht erlaubt sind. Dar\u00fcber hinaus sind diese turbulenten Str\u00f6mungen eine h\u00e4ufige L\u00e4rmquelle, was die Gesamtleistung des Systems und den Komfort f\u00fcr die Endnutzer weiter beeintr\u00e4chtigt.<\/p>\n

    Es sollte auch bedacht werden, dass sich Str\u00f6mungsunregelm\u00e4\u00dfigkeiten weiterentwickeln und verst\u00e4rken k\u00f6nnen, wenn keine speziellen Gl\u00e4ttungsstrukturen, Waben, Entturbulisationsnetze oder andere Vorrichtungen zur Steuerung der Luftstr\u00f6mung eingesetzt werden [1-3]<\/a>. Eine pr\u00e4zise gasdynamische Analyse erfordert die Berechnung des Widerstands jedes nachfolgenden Luftkanalelements unter Ber\u00fccksichtigung des tats\u00e4chlichen Einlass-Druck-\/Geschwindigkeitsprofils, das im vorhergehenden Element des Hydrauliknetzes erzeugt wird. Bei langen Hydrauliknetzen ist es oft unm\u00f6glich, eine CFD-Simulation des gesamten Systems aufgrund der enormen Dimensionen durchzuf\u00fchren. In solchen F\u00e4llen werden approximative semi-empirische Berechnungen unter Verwendung dimensionsloser Fluidkennzahlen und geometrischer Kriterien [4]<\/a> oder auf diesen Methoden basierende Software verwendet. Au\u00dferdem wird \u00fcblicherweise eine FEA-Modellierung zur Bestimmung der strukturellen Stabilit\u00e4t der Kan\u00e4le mit einem stabilen statischen Druckfeld, das auf die Kanalw\u00e4nde wirkt, durchgef\u00fchrt. Starke Str\u00f6mungsunregelm\u00e4\u00dfigkeiten, die sich stromabw\u00e4rts entwickeln, k\u00f6nnen somit auch Fehler in sicherheitskritischen Untersuchungen von tragenden Strukturen verursachen.<\/p>\n

    Approximative Methoden ber\u00fccksichtigen \u00fcblicherweise nicht die Verzerrung des Geschwindigkeitsprofils am Einlass des Hydrauliknetzelements und bestenfalls, ob das Profil entwickelt oder gleichm\u00e4\u00dfig ist, sowie die Parameter der Grenzschicht. In Windkan\u00e4len und industriellen L\u00fcftungssystemen kann jede Str\u00f6mungsumlenkung eine solche Ungleichm\u00e4\u00dfigkeit hervorrufen und einen starken Str\u00f6mungswirbel erzeugen, was zu Unsicherheiten bei der Berechnung des hydraulischen Widerstands in solchen langen Hydrauliknetzen f\u00fchrt. Daher ist es wichtig, darauf zu achten, dass die Bildung gro\u00dfer Unregelm\u00e4\u00dfigkeiten im Geschwindigkeitsprofil m\u00f6glichst vermieden wird.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t

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    Wie in Abb. 6<\/strong> zu sehen ist und aus den oben dargestellten Ergebnissen, zeigen die Parameter der Bogenelemente mit TunnelTech Wendeschaufeln, dass diese keine zus\u00e4tzlichen Str\u00f6mungsst\u00f6rungen erzeugen, sondern auch dazu verwendet werden k\u00f6nnen, Wirbel und Unregelm\u00e4\u00dfigkeiten stromabw\u00e4rts des Bogenelements zu d\u00e4mpfen. Somit kann das Drehteil mit TunnelTech Wendeschaufeln auch als effektiver Str\u00f6mungsbegradiger wirken und wird nach dem Axiall\u00fcfter, dem Kanal-Diffusor, dem W\u00e4rmetauscher, dem Testabschnitt, der Abzweigung oder dem Abzapfen in ein Rohr oder jedem anderen turbulenzgenerierenden Objekt installiert.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Tunnel\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    Fig.6. Tunnel Tech corner vane section turbulence scale (m) \n@ 20 m\/s<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Lokaler Widerstandsbeiwert<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Die lokalen Widerstandseigenschaften von Ecken<\/strong> k\u00f6nnen unter Verwendung der bekannten Darcy-Weisbach-Gleichung berechnet werden:<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t

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    [math] \\Delta P = \\xi\\cdot\\rho\\cdot\\frac{v^2}{2} [\/math]<\/div>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Wobei:
    \u0394P \u2013 Gesamtdruckverluste (Druckabfall) in Pa;
    \u03be \u2013 \u00f6rtlicher Widerstandskoeffizient (Darcy-Weissbach-Koeffizient);
    \u03c1 \u2013 Fluiddichte (kg\/m3<\/sup>);
    V \u2013 Fluidgeschwindigkeit am Einlassquerschnitt (m\/s).<\/p>\n

    Diese Parameter, die die Energieeffizienz des Luftkanals bestimmen, h\u00e4ngen stark vom Design der Wendeschaufeln ab.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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    Gem\u00e4\u00df [4]<\/a> kann der Gesamtwiderstand eines komplexen hydraulischen Elements als Summe aus dem L\u00e4ngenreibungswiderstand \u03beL<\/sub> und dem lokalen Widerstand \u03be0<\/sub> dargestellt werden:<\/p>\n

    [math] \\xi_{SUM} = \\xi_{L} + \\xi_{0} [\/math]<\/div>\n
    \u00a0<\/div>\n

    F\u00fcr einen geradlinigen Luftkanal ist der L\u00e4ngenwiderstand proportional zur L\u00e4nge und umgekehrt proportional zum hydraulischen Durchmesser, was durch die Formel ausgedr\u00fcckt wird:<\/p>\n

    [math] \\xi_{L} = \\frac{L}{D} \\cdot f [\/math]<\/p>\n

    wobei f<\/em><\/strong> der Darcy-Reibungsfaktor<\/strong> ist.<\/p>\n

    Bei Rohren mit einfacher Form (d. h. kreisf\u00f6rmig, quadratisch, hexagonal) kann f<\/em><\/strong> durch eine nichtlineare Abh\u00e4ngigkeit ausschlie\u00dflich von der Reynolds-Zahl ausgedr\u00fcckt werden \u2013 siehe Kapitel 2 in [4]<\/a> oder https:\/\/en.wikipedia.org\/wiki\/Darcy\u2013Weisbach-Gleichung<\/a>.<\/p>\n

    Der Reibungsfaktor f<\/em><\/strong> f\u00fcr ein einfaches rundes Rohr (kreisf\u00f6rmiger Kanal) mit glatten W\u00e4nden, einem entwickelten stabilisierten Str\u00f6mungsprofil am Einlass und f\u00fcr das turbulente Regime (Reynolds-Zahlen Re > 4*103<\/sup>) kann durch die folgende Formel berechnet werden:<\/p>\n

    [math]\u00a0 {\\displaystyle f = {\\textstyle \\frac{1}{(1.81 \\, \\cdot \\, \u00a0lg( \\textit{Re} ) – 1.64)^2 } }\u00a0 }[\/math]<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t

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    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t

    Bei realen Kan\u00e4len muss auch die Rauheit ber\u00fccksichtigt werden.<\/p>\n

    Abb. 7<\/strong> unten zeigt ein Diagramm des Darcy-Reibungsfaktors<\/a> in Abh\u00e4ngigkeit von der Reynolds-Zahl Re<\/em><\/strong> f\u00fcr verschiedene relative Wandrauheiten, erstmals ver\u00f6ffentlicht von Nikuradse in [5-8]<\/a>. Dieses Diagramm ist auch als Moody-Diagramm [9]<\/a> oder Colebrook-White-Korrelation [10-11]<\/a> bekannt. Eine moderne Studie f\u00fcr glatte Rohre findet sich in [12]<\/a>.<\/p>\n

    Dieses Diagramm zeigt die komplexe Abh\u00e4ngigkeit von f(Re)<\/em><\/strong> f\u00fcr ein rundes Rohr mit unterschiedlichen Rauhigkeiten. F\u00fcr quadratische und andere nicht-kreisf\u00f6rmige Rohre wird das Diagramm komplexer sein. Daher m\u00fcssen Str\u00f6mungsregime (Reynolds-Zahl), Kanalform und relative Wandrauheit ber\u00fccksichtigt werden.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\n\t\t\t\t\t\t\t\"Moody's\t\t\t\t\t\t\t\t<\/a>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t
    Fig.7. Moody\u2019s (a.k.a. Nikuradze) diagram, showing the Darcy\u2013Weissbach friction factor fD plotted against Reynolds number Re for various relative roughness - Original diagram: S Beck and R Collins, University of Sheffield, Shared under CC BY-SA 4.0, https:\/\/commons.wikimedia.org\/w\/index.php?curid=52681200<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Im Fall von realen rauen Kan\u00e4len ist es dennoch m\u00f6glich, den Gesamtwiderstand als Summe \u03beSUM<\/sub> = \u03beL<\/sub> + \u03be0<\/sub> des L\u00e4ngenwiderstands und des lokalen Widerstands darzustellen.<\/p>\n

    Diese Darstellung der Summe vereinfacht die Untersuchung der Kanalparameter, da der lokale Widerstand \u03be0<\/sub> f\u00fcr eine vereinfachte Elementgeometrie berechnet werden kann \u2013 zum Beispiel in einer periodischen Formulierung des Problems mit einem kleineren Berechnungsbereich oder in einer 2D-Version des Problems. Beachten Sie die enorme Gr\u00f6\u00dfe des Berechnungsbereichs in den in Abb. 4<\/strong> gezeigten Beispielen, bei denen der Abschnitt eine H\u00f6he von 3 und eine L\u00e4nge von 18 Metern aufweist und die Gitterkonvergenz bei einer Gr\u00f6\u00dfe von mehr als 10 Millionen Netzerelementen zu erscheinen beginnt. Eine Variante der Problemformulierung mit periodischen oder 2D-Bedingungen k\u00f6nnte in diesen F\u00e4llen eine um Gr\u00f6\u00dfenordnungen kleinere Anzahl von Netzerelementen aufweisen, und die vereinfachte Berechnung jedes Geschwindigkeitspunkts f\u00fcr das \u0394P(v)<\/em><\/strong>-Diagramm w\u00fcrde nur wenige Minuten oder sogar Sekunden statt Stunden dauern.<\/p>\n

    Die Aufteilung in die Summe aus zwei Widerst\u00e4nden kann die Berechnungen somit erheblich vereinfachen \u2013 der lokale Widerstand \u03be0<\/sub> kann schnell bestimmt werden und dann kann der L\u00e4ngenwiderstand \u03beL<\/sub> hinzugef\u00fcgt werden. Letzterer kann schnell anhand bekannter Tabellen oder durch N\u00e4herungsformeln unter Verwendung vereinfachter Gleichungen auf der Grundlage von dimensionslosen Zahlen<\/a> und Geometrieparametern des Luftkanals gesch\u00e4tzt werden. F\u00fcr hydraulische und Kanalnetz-Elemente mit abrupten Richtungs\u00e4nderungen des Str\u00f6mungsflusses (angewinkelte Kr\u00fcmmungen, sanfte Biegungen, Biegungen in verschiedenen Winkeln mit und ohne Leitfl\u00e4chen) wird ein \u00e4hnlicher Ansatz und eine Methode in den Kapiteln 6-1 und 6-2 des umfassenden Handbuchs des hydraulischen Widerstands<\/strong><\/a> [4] vorgestellt.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t

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    Produkt-Highlights<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
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    Die Luftleitwenden von Tunnel Tech (TTE-TV Produkt<\/a>) stehen an der Spitze dieser Technologie und bieten unvergleichliche Effizienz im Luftstrommanagement. Unsere Produkte sind f\u00fcr eine breite Palette von Anwendungen konzipiert, von Indoor-Skydiving-Anlagen und Windtunneln bis hin zu HLK- und Bel\u00fcftungssystemen, und verk\u00f6rpern den neuesten Stand der aerodynamischen Gestaltung und Energieeffizienz.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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    \n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\"Tunnel\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Leistung von Wendeschaufelsektionen in Luftkan\u00e4len<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Die Hochleistungs-Luftleitfl\u00e4chen von Tunnel Tech setzen den Industriestandard f\u00fcr Leistung und aerodynamische Effizienz. Unsere energiesparenden Wendeschaufeln sind darauf ausgelegt, den aerodynamischen Widerstand zu minimieren, was einen reibungslosen Luftstrom und eine Reduzierung des Energieverbrauchs gew\u00e4hrleistet.<\/p>\n

    Die Wendeschaufeln von Tunnel Tech weisen hervorragende lokale Widerstandseigenschaften f\u00fcr Luftkan\u00e4le auf. Die Widerstandsparameter, die mit der Darcy-Weisbach-Gleichung wie oben beschrieben<\/u><\/a> berechnet wurden, sind in den folgenden Abbildungen (siehe Abb. 8<\/strong> unten) und im Turning Vane Datenblatt<\/a> dargestellt.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t

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    Fig.8. Tunnel Tech turning vane Local resistance coefficient and corresponding pressure drop.<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Im Allgemeinen werden f\u00fcr den Fall, dass die Kanalgr\u00f6\u00dfe unbekannt ist, Werte f\u00fcr ein idealisiertes Element mit periodischen seitlichen Randbedingungen angegeben, ohne den Beitrag des zus\u00e4tzlichen Wandwiderstands entlang der L\u00e4nge, der Rauheit und des Einflusses anderer lokaler Parameter zu ber\u00fccksichtigen. In Abb. 8<\/strong> sind die Werte f\u00fcr ein idealisiertes Drehkurelement mit Tunnel Tech-Leitfl\u00e4chen dargestellt, das in der N\u00e4herung einer unendlichen periodischen Sequenz von 15 Schaufelstapeln mit periodischen Randbedingungen berechnet wurde.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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    Wenn das HLK- oder ein anderes hydraulisches System aus Kan\u00e4len besteht, deren Querschnittsform des Str\u00f6mungsbereichs entlang des Str\u00f6mungswegs im Allgemeinen nicht ver\u00e4ndert wird, ist es f\u00fcr grobe Berechnungen zweckm\u00e4\u00dfig, den spezifischen Widerstand pro L\u00e4ngeneinheit zu sch\u00e4tzen (f\u00fcr den gesamten Geschwindigkeitsbereich zu sch\u00e4tzen):<\/p>\n

    [math] K_{L} = {\\displaystyle \u00a0\\frac{\\xi_L}{L} } = {\\displaystyle \\frac{ \\textbf{ f } }{D_h} }[\/math],<\/p>\n

    wobei Dh<\/sub> der hydraulische Durchmesser des Kanals ist.<\/p>\n

    Der Wert von KL<\/sub> l\u00e4sst sich leicht aus Nachschlagewerken ermitteln, wie oben erl\u00e4utert. Durch die Multiplikation dieses Wertes mit der L\u00e4nge und das Hinzuf\u00fcgen von lokalen Widerstandswerten \u03be0<\/sub>, die aus Datenbl\u00e4ttern entnommen oder unabh\u00e4ngig berechnet werden, l\u00e4sst sich der gesamte Druckverlust im System schnell absch\u00e4tzen.<\/p>\n

    [math] \\xi_{SUM} =\u00a0 K_L \\cdot L + \\xi_0 [\/math],<\/p>\n

    Die obigen Beispiele, die in Abb. 4<\/strong><\/a> f\u00fcr einen 2×2 Meter gro\u00dfen quadratischen Kanal mit den in der Berechnung verwendeten Gasparametern und Rauheitswerten gezeigt sind, haben einen spezifischen Widerstand pro L\u00e4ngeneinheit in der Gr\u00f6\u00dfenordnung von KL<\/sub> = \u03beL <\/sub>\/ L ~ 2,1 Pa. Dieser Wert gilt, wenn man einen quadratischen Kanal ohne Ber\u00fccksichtigung von Biegungen, Leitfl\u00e4chen oder anderer interner Ausr\u00fcstung bewertet. F\u00fcr eine Gesamtl\u00e4nge von 21 Metern, die die Luftmasse durch den Kanal zur\u00fccklegt, ergibt sich ein Druckabfall von etwa 44 Pascal. Hinzu kommt der in Abb. 8<\/strong> gezeigte Wert (11 Pa f\u00fcr eine Geschwindigkeit von 20 m\/s gem\u00e4\u00df dem Turning Vane Datenblatt (Tabelle A.2.1)<\/a>, was einen Gesamtwiderstand von 55 Pa f\u00fcr einen realen 2×2-Kanalabschnitt mit eingebauten Drehleitfl\u00e4chen ergibt. Dieser Wert stimmt gut mit dem in Abb. 4, Fall 5<\/strong> gezeigten Wert \u00fcberein.<\/p>\n

    Weitere Informationen zu N\u00e4herungsverfahren zur Berechnung von Kanalwiderst\u00e4nden jeder Form ohne den Einsatz von CFD-Methoden finden sich leicht in [4] oder \u00e4hnlicher Fachliteratur.<\/p>\n

    NB!<\/strong> <\/em>Bitte beachten Sie, dass die in Abb. 4<\/strong> gezeigten Beispiele nur ein spezieller Fall zur Demonstration der Funktionsweise der Drehleitfl\u00e4chen sind und nicht zur Bewertung eines beliebigen Kanals verwendet werden k\u00f6nnen! Abbildung 8<\/strong> ist jedoch in einem breiteren Kontext anwendbar, wobei die spezifischen Parameter des Kanals des Kunden ber\u00fccksichtigt werden m\u00fcssen. Jedes spezifische System erfordert eine detaillierte Analyse, die Sie bei Tunnel Tech in Auftrag geben k\u00f6nnen. F\u00fcr eine genaue Berechnung des hydraulischen Widerstands des Kanals und eine fachm\u00e4nnische Einsch\u00e4tzung des Energieverbrauchs Ihrer L\u00fcftungs- oder Windkanalausr\u00fcstung k\u00f6nnen Sie sich gerne an uns wenden<\/a>.<\/p>\n

    Weitere Informationen zu Dienstleistungen und F&E finden Sie auch auf der Seite Dienstleistungen<\/a>.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t

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    Wendeschaufel f\u00fcr industrielle K\u00fchl- und Heizsysteme<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
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    Einzigartig unter den Leitfl\u00e4chen f\u00fcr industrielle Luftkan\u00e4le bieten unsere Produkte die M\u00f6glichkeit, K\u00fchlmittel mit hoher Durchflussrate zu zirkulieren, was eine effiziente K\u00fchlung oder Erw\u00e4rmung der Luft beim Durchstr\u00f6men des Kanals erm\u00f6glicht. Dieses Merkmal er\u00f6ffnet neue M\u00f6glichkeiten in der thermischen Regelung f\u00fcr den Einsatz von Leitfl\u00e4chen zur Klimakontrolle im Innenbereich und f\u00fcr w\u00e4rmetauscherintegrierte Luftkan\u00e4le mit geringem Widerstand und bietet unseren Kunden vielseitige L\u00f6sungen f\u00fcr ihre Anforderungen an die Luftstr\u00f6mung.<\/p>\n

    Unsere Leitfl\u00e4chen werden unter Anwendung der HTCL<\/sub>-Berechnungsmethode (W\u00e4rme\u00fcbergangskoeffizient pro Meter) bewertet, die den W\u00e4rmestrom (in Watt) pro Meter L\u00e4nge der Leitfl\u00e4che f\u00fcr jedes Kelvin des logarithmischen mittleren Temperaturunterschieds (\u0394TLMTD<\/sub>) zwischen der Au\u00dfenluft und dem K\u00fchlmittel in der Eckleitfl\u00e4che quantifiziert. Unsere Leitfl\u00e4chen sind f\u00fcr eine effektive W\u00e4rmeabfuhr unter verschiedenen Luftstrombedingungen ausgelegt und gew\u00e4hrleisten eine stabile Leistung und Temperaturregelung.<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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    Die Parameter des W\u00e4rme\u00fcbergangskoeffizienten f\u00fcr die wassergek\u00fchlten Wendeschaufeln sind in Abb. 9<\/strong> dargestellt, sowohl f\u00fcr feuchte als auch f\u00fcr trockene Luft. Dabei repr\u00e4sentiert \u0394P [kPa] den Wasserdruckunterschied zwischen den Einlass- und Auslassanschl\u00fcssen der Schaufel (blau und rot in Abb. 10<\/span>)<\/span>.<\/span><\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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    Fig.10. Turning Vane Cooling Channels<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Fig.9. HTCL coefficient. Dry (RH=0%) and moist air (RH=90% at 30 \u02daC at different coolant pressure difference (water) between inlet and outlet coolant channel ports.<\/figcaption>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/figure>\n\t\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t
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    Referenzen und verwandte Publikationen<\/h2>\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t
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    Zus\u00e4tzliche Informationen zum Design und zur Optimierung von Drehschaufeln f\u00fcr Windtunnel, industrielle Rohrleitungen, HLK-Kan\u00e4le und Luftstr\u00f6mungsmanagement-Ger\u00e4te, L\u00fcfterrichtungsgeber usw. finden Sie in den unten stehenden Links:<\/p>\n\t\t\t\t\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t<\/div>\n\t\t\t\t

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    1. Baals, D.D., und W.R. Corliss. Wind Tunnels of NASA<\/em>. NASA; SP-440. Wissenschafts- und Technik-Informationsabteilung, Nationale Luft- und Raumfahrtbeh\u00f6rde, 1981. https:\/\/books.google.rs\/books?id=G0sCAAAAIAAJ<\/a>.<\/li>\n
    2. Barlow, J.B., W.H. Rae und A. Pope. Low-Speed Wind Tunnel Testing<\/em>. Wiley, 1999. https:\/\/books.google.rs\/books?id=nUHWDwAAQBAJ<\/a>.<\/li>\n
    3. Pope, A. und K.L. Goin. High Speed Wind Tunnel Testing<\/em>. Wiley, 1965. https:\/\/books.google.rs\/books?id=yHFTAAAAMAAJ<\/a>.<\/li>\n
    4. Idelchik, I. E. \u201eHandbuch des hydraulischen Widerstands, \u00fcberarbeitet und erweitert.\u201c Begell House, 2008, https:\/\/www.begellhouse.com\/ebook_platform\/monograph\/book\/5877598576b05c67.html<\/a>.<\/li>\n
    5. Nikuradse, J. 1933 Str\u00f6mungsgesetz in rauhen Rohren, vDI Forschungshefte 361. (Englische \u00dcbersetzung: Gesetze des Flusses in rauen Rohren). Technischer Bericht, NACA Technische Mitteilung 1292. Nationaler Beratungsausschuss f\u00fcr Luftfahrt (1950), Washington, DC. Die Daten sind verf\u00fcgbar unter https:\/\/ntrs.nasa.gov\/citations\/19930093938<\/a>.<\/li>\n
    6. Nikuradse, J. (1931), Str\u00f6mungswiderstand in rauen Rohren. Z. angew. Math. Mech., 11: 409-411. https:\/\/doi.org\/10.1002\/zamm.19310110603<\/a>.<\/li>\n
    7. Nikuradse, J. 1932 Gesetze der turbulenten Str\u00f6mung in glatten Rohren (Englische \u00dcbersetzung). NASA TT F-10: 359 (1966).<\/li>\n
    8. Nikuradse, J. 1930 Widerstandsgesetz und Geschwindigkeitsverteilung der turbulenten Wasserstr\u00f6mung in glatten und rauen Rohren, Proc. 3rd Int. Kongress Angew. Mech., Stockholm, 239-248.<\/li>\n
    9. Moody, L. F. 1944 Reibungsfaktoren f\u00fcr Rohrstr\u00f6mung. Trans. ASME, 66, 671\u2013684. https:\/\/doi.org\/10.1115\/1.4018140<\/a>.<\/li>\n
    10. Colebrook, C. (1939) Turbulente Str\u00f6mung in Rohren, mit besonderem Bezug auf den \u00dcbergangsbereich zwischen den Gesetzen f\u00fcr glatte und raue Rohre. Journal of the Institution of Civil Engineers, Band 11, Ausgabe 4, FEBRUAR 1939, S. 133-156 https:\/\/doi.org\/10.1680\/ijoti.1939.13150<\/a>.<\/li>\n
    11. Colebrook, C. F. (Februar 1939). \u201eTurbulente Str\u00f6mung in Rohren, mit besonderem Bezug auf den \u00dcbergangsbereich zwischen den Gesetzen f\u00fcr glatte und raue Rohre\u201c. Journal of the Institution of Civil Engineers. London.<\/em> Band 12, Ausgabe 8, OKTOBER 1939, S. 393-422<\/em> doi<\/em><\/a>:<\/em>1680\/ijoti.1939.14509<\/em><\/a>.<\/em><\/li>\n
    12. McKeon, Beverley J., Chris J. Swanson, Mark V. Zagarola, Russell James Donnelly und Alexander J. Smits. \u201eReibungsfaktoren f\u00fcr glatte Rohrstr\u00f6mung.\u201c Journal of Fluid Mechanics<\/em> 511 (2004): 41\u201344. https:\/\/doi.org\/10.1017\/S0022112004009796<\/a>.<\/li>\n
    13. Mehta R.D., Bradshaw P. Entwurfsregeln f\u00fcr kleine Niedergeschwindigkeits-Windkan\u00e4le. The Aeronautical Journal<\/em>. 1979;83(827):443-453, https:\/\/doi.org\/10.1017\/S0001924000031985<\/a>.<\/li>\n
    14. Cattafesta, Louis, Chris Bahr und Jose Mathew. \u201eGrundlagen des Windkanaldesigns.\u201c In Enzyklop\u00e4die der Luft- und Raumfahrttechnik<\/em>. John Wiley & Sons, Ltd, 2010. https:\/\/doi.org\/10.1002\/9780470686652.eae532<\/a>.<\/li>\n
    15. Hurtado, J.P.; Villegas, B.; P\u00e9rez, S.; Acu\u00f1a, E. Optimierungsstudie der Leitfl\u00e4chen f\u00fcr die L\u00fcfterkanalverbindung mit CFD. Processes<\/em> 2021, 9<\/em>, 1555. https:\/\/doi.org\/10.3390\/pr9091555<\/a> https:\/\/www.mdpi.com\/2227-9717\/9\/9\/1555<\/a>.<\/li>\n
    16. Gelder, T.F., Moore, R.D., Sanz, J.M. und McFarland, E.R. Windkanal-Leitfl\u00e4chen modernen Designs. 24th Aerospace Science Meeting. NASA Technisches Memorandum, AIAA Paper 86-0044. Reno, Nevada, Januar 1986. https:\/\/api.semanticscholar.org\/CorpusID:108506839<\/a>.<\/li>\n
    17. Schirf, Collin. \u201eOptimierung von expandierenden Leitfl\u00e4chen durch B\u00e9zier-Kurven-Parametrisierung\u201c, Masterarbeit, Universit\u00e4t von Maryland, 2019. https:\/\/doi.org\/10.13016\/5x1x-gxhz<\/a>.<\/li>\n
    18. Almeida, Odenir De, Frederico Carnevalli De Miranda, Olivio Ferreira Neto und Fernanda Guimar\u00e3es Saad. \u201eNiedersubsonischer Windkanal \u2013 Design und Konstruktion.\u201c Journal of Aerospace Technology and Management<\/em> 10 (26. Februar 2018). https:\/\/doi.org\/10.5028\/jatm.v10.716<\/a>.<\/li>\n
    19. Modi, P. P., und S. Jayanti. \u201eDruckverluste und Str\u00f6mungsverteilung in Kan\u00e4len mit scharfen Biegungen.\u201c Chemical Engineering Research and Design<\/em> 82, Nr. 3 (2004): 321\u201331. https:\/\/doi.org\/10.1205\/026387604322870435<\/a>.<\/li>\n
    20. Kotb, N. A. E., M. R. Mokhtarzadeh\u2010Dehghan und A. J. Ward\u2010Smith. \u201eEine numerische Studie zu laminaren und turbulenten Str\u00f6mungen in einer zweidimensionalen Biegung mit oder ohne Leitfl\u00e4che.\u201c International Journal for Numerical Methods in Engineering<\/em> 26, Nr. 1 (Januar 1988): 245\u201362. https:\/\/doi.org\/10.1002\/nme.1620260117<\/a>.<\/li>\n
    21. Sahlin, A.; Johansson, A.V. Entwurf von Leitfl\u00e4chen zur Minimierung des Druckverlusts in scharfen Biegungen. Fluids A Fluid Dyn. 1991, 3, 1934\u20131940.<\/li>\n
    22. Crawford, N.M.; Cunningham, G.Y. Vorhersage des Druckverlusts bei turbulenter Fl\u00fcssigkeitsstr\u00f6mung in 90\u00b0-Biegungen; Sage: London, UK, 2003; S. 153\u2013155.<\/li>\n
    23. Kumar, S.; Nandi, N. \u00c4nderung der Str\u00f6mungsabl\u00f6sung und der Geschwindigkeitsverteilung durch den Einbau einer Leitfl\u00e4che in eine 90\u00b0-Rohrbiegung. Mech. Eng. 2017, 21, 353\u2013361.<\/li>\n<\/ol>\n

      Siehe auch:<\/p>\n